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非张力放线紧线施工计算.临时拉线的选择计算 线路中需打临时拉线作紧线操作的耐张杆塔，无论是刚性的还是柔性的，都认为结构本身能承受50%的导线紧线张力，故临时拉线的受力可用下式计算： c0. 5HQ - cos / x cos p式中H,导地线的水平张力，考虑气象条件、过牵引等因素后取设计最大使用 张力代替最大紧线张力，N；()B，临时拉线与地面的夹角，° ； Y，拉线与所紧导线的水平夹角，% 对于每条避雷线和每相导线需要安装临时拉线时，其临时拉线的规格那么视 导线、避雷线的拉力确定，一般可由下式求得： /0. 37 x 7T, x K, 1A = ! x — cos /3 x cos a a式中：A,临时拉线截面，mm2 T,紧线时最大牵引力，即导线最大拉力，N03拉线平衡牵引力的平衡系数 Ki,冲击平衡系数，1.2K2,安全系数，取3.0 B，拉线对地夹角，°8拉线水平偏夹角，° A15-A16 483 -20. 3 23.3 A16塔（耐 张） 2、线档两杆塔悬点 高差是按放线时滑车 悬挂长度实际考虑 的；当牵引侧杆塔悬 挂点低时，悬点高差 取“一”反之取 3、注意地线高差 “ +，，“一 ” 取值， 小张力机在牵引场； 小牵引机在张力场。 4、 A16?A17 622 42 -48.5 A17（直转） 右01度06 A17?GA18 450 10.5 -7 GA18?GA19 328 -5 5 GA19（直转） 左02度04 GA19-GA20 612 -9 9 GA20?牵引场 288 54.6 -29.5 500kV肇花博输变电工程线路1标1段张力架线施工计算 表1 — 5 第二放线段 线档 档距m 地线悬点 高差m 导线悬点 高差m 转角度数 备注 张力场?AH 200 -85. 1 59.2 说明： 1 ＞张力场位于All 大号侧207m线路中 心处；牵引场位于A1 塔小号侧90m线路中 心处。 2、线档两杆塔悬点 高差是按放线时滑车 悬挂长度实际考虑 的；当牵引侧杆塔悬 挂点低时，悬点高差 取“一”反之取 3、注意地线高差 “ 十，，“一 ” 取值， 小张力机在牵引场； 小牵引机在张力场。 All?A10 333 -7.4 4.3 A10塔（耐 张） A10?A9 212 -48.2 48.6 A9?A8 369 13 -13.4 A8?A7 870 -2.3 2. 5 A7?A6 491 13.7 -13.5 A6塔（耐 张） 右20度07 分 A6?A5 489 -14.4 14 A5?A4 920 8.7 -9.3 A4?GA3 562 62.3 -62. 5 GA3塔（耐 张） 左16度36 分 GA3-GA2 213 2. 5 1 GA2-GA1 + 1 466 -16 16 GA1 + 1-GA1 115 7.5 -11 GA1塔（终 端） 右32度13 分 GA1~牵引场 90 45 -17 500kV肇花博输变电工程线路1标1段张力架线施工计算 二、主要机具的选择根据《超高压架空输电线路张力架线施工工艺导那么（SDJJS2-87）》,机具选择如下： 1、主牵、张设备的选择 ——主牵引机额定牵引力： P^mXKpXTP （式 2 — 1） 其中：m：同时牵放子导线根数，m=4KP：主牵引机额定牵引力的系数，一般0.25?0.33,本工程取L=0. 33 TP：被牵放导线（ACSR-720/50导线）的保证计算拉断力（N）,经查Tp=162. 07kN 这样：P24X0. 33X162. 072213. 94kN ——主张力机单根导线额定制动张力： T=KtXTp （式 2—2） 其中：Kt：主张力机单根导线额定制动张力的系数，一般取0.17?0.2,,本工程取氏=0.2 这样：T = 0. 2X162. 07= 32. 42kN 根据计算结果，我公司已有的加拿大天柏伦25t主牵引机，4X5t主张力机可满足要 求。 2、主牵引绳、导引绳的选择 ——主牵引绳的选择应与主机的选择配套，使用抗扭结构钢丝绳。 其综合破断力Qr应满足： QP > - xmxTp （式 2-3） 500kV肇花博输变电工程线路1 500kV肇花博输变电工程线路1标1段 张力架线施工计算 这样：Qp与及x4xl62.072388. 97kN ——导弓I绳应与牵引绳配套，使用抗扭结构钢丝绳。 其综合破断力Qp应满足： Pp>- Qp （式 2-4） 4这样：PP^ — x388. 97 4 N97. 25kN 根据计算结果，我公司已有的主牵引绳口28及导引绳口15均可满足要求。 3、小牵、张机的选择——小牵张机应与牵引绳配套。额定牵引力P应满足： PN : Qp （式 2-5）这样：P、— x388. 97 10 238. 90