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悬浇连续梁临时固结组合体系的抗倾覆能力分析方法

1范围

本文件规定了悬浇连续梁临时固结组合体系的抗倾覆能力分析方法的术语和定义、构造、受力分析、

方法及效果。

本文件适用于悬浇连续梁临时固结组合体系的抗倾覆能力分析方法。

2规范性引用文件

下列文件中的内容通过文中的规范性引用而构成本文件必不可少的条款。其中，注日期的引用文件，

仅该日期对应的版本适用于本文件；不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改单）适用于本

文件。

CJJ/T281桥梁悬臂浇筑施工技术标准

3术语和定义

CJJ/T281界定的术语和定义适用于本文件。

4构造

4.1悬浇连续梁临时固结组合体系的实际构造图如图1所示。

图1悬浇连续梁临时固结组合体系的实际构造结构图

4.2为便于进行抗倾覆分析，将悬浇连续梁临时固结组合体系简化为如图2所示的简化力学模型。

1

图2简化力学模型图

5受力分析

5.1模型拆分

将简化力学模型的受力进行分析变形操作，如图3所示。

图3模型拆分图

5.2反力数据计算

利用相关力学原理将不平衡荷载N向支座中心O点简化，可在O点得到一竖向不平衡力N与不平衡

力矩Me，如公式1所示。为方便手工计算，对简化力学模型进行拆分，分为复合力(梁体自重W+不平衡

力N)单独作用和不平衡力矩Me单独作用两种荷载工况。

M=N×L0⁄········································································(1)

e2

式中：

M—不平衡力矩；

e

N—竖向不平衡力；

2

L—梁长。

0

5.2.1复合力单独作用时：

a)临时固结支座及体外钢支撑在梁体自重W、不平衡力N与的共同作用下发生协调变形，因梁体

刚度无穷大，临时固结支座与体外钢支撑在梁体自重W与竖向不平衡力N作用下的变形一致，

根据力与变形关系可得公式2；

W+N

∆+∆=·····································································(2)

WN()

2K+K

01

式中：

∆—临时固结支座/钢支撑在梁体自重W作用下的变形；

W

∆—临时固结支座/钢支撑在竖向不平衡力N作用下的变形；

N

W—梁体自重；

N—竖向不平衡力；

K—刚度；

0

K—钢支撑刚度。

1

b)复合力单独作用时的临时固结支座反力R如公式3所示；

W+N