大面积大柱网双向无粘结预应力混凝土框架体系的设计与施工、混凝土浇筑施工范本.docxVIP

大面积大柱网双向无粘结预应力混凝土框架体系的设计与施工 XX市拱北口岸是我国大陆通往澳门的国家一级口岸，也是全国第二大口岸。新建口岸工程总 平面布置见图4-9-1。该工程核心建筑一联检大楼是一座大型民族形式的多层建筑，面积约4万平 方米。底层专供进出关人员候检、查验、通关使用，其余各层供联检职能机构及与之配套服务的 部门使用。由图4-9-2可看出，该建筑平面很大，为186mxi00m,⑸轴为主体局部，长142 5柱网尺寸为18mxi8m。纵向7跨，横向5跨。除(?轴间的⑦?◎轴及CT。轴为一层外，其余 均为3层。屋顶为民族形式的大屋盖，其四周为水平投影宽26nl的孤形，其中包括周边悬挑4. 8m。 从建筑造型及使用功能考虑结构不设伸缩缝。该结构平面尺寸大大超过了规范允许的不设缝 的最大限制长度，同时要求结构尽量压缩梁高，降低层高，以到达减少空间体积XX省长期使用能 耗的目的。根据上述要求，对多种方案比拟后，选定无粘结预应力大面积大柱网连续多跨(7X18 n))X(5X18ni)双向框架承重结构体系，楼面为3mx3nl网格的井字梁楼盖。这是目前国内运用该项 新技术楼层面积最大、连续跨数最多的双向无粘结预应力框架结构工程。 虽然无粘结预应力框架已在国内成功应用，但象该工程这样大面积大柱网的情况尚无先例。 诸如计算理论的可靠性、摩擦损失的取值、特长预应力束施工、柱刚度对梁中预应力建立的影响 等都是值得研究和探讨的难题。为使该工程结构设计具有可靠的理论依据，也为今后推广该项新 技术积累经验，决定结合 该工程进行1 ： 5实物结构模拟试验和现场实际工程测试，并开展结构设计和施工工艺等系统 研究。从目前取得的数据分析证明，该项新技术可靠、合理，并具有显著的经济效益和社会效益第1章结构设计 该结构体系设计计算的前提条件是对框架施加预应力，在活荷载大的⑨??轴线，要求平衡静 载和80%的活载；对其余荷载较小的轴线，梁上施加的预应力仅平衡静载产生的拉弯应力。经试算 ，柱截面选用800nlmX800nim。梁高在荷载特大的局部选用高跨比为1/12, 一般荷载情况下选用1/ 15,即多数大梁截面尺寸为400nmiX1200nrnh该工程既是双向预应力混凝土框架结构，又是井式梁 板结构，其中主框架内井式梁板为普通钢筋混凝土结构，板厚100mm,内部井式梁截面为300nlm义1 000mm,混凝土C35。无粘结预应力筋选用低松弛钢绞线U①j =12.7, /ptk=1770N/m m2, Ep=2X1 05N/m m2o考虑到连续多跨特长束的预应力损失大，采用超张拉回松技术，取。con =0.75 /ptk 张拉端采用OVM12.7—1锚具，锚固时预应力筋内缩值取8硒。无粘结钢绞线强度设计值取加尸120 6N/m m2X0. 9=1085N/m m2。摩擦损失系数取U=0.12, K=0. 003o各跨按二次抛物线布放预应力筋 ，其反弯点取在距柱中心0.151(1为梁跨长)处。 将上述条件及各根框架的荷载数据输入计算机进行计算，根据计算结果及 1 ： 5实物结构模型的试验数据进行分析后完成框架设计。其典型的两榻框架梁预应力筋布置 见图4-9-3。 设计要求在二层楼面施工时，必须进行每向不少于2根框架的实际张拉测试，并根据实测数据 ,调整和修改预应力张拉力或配筋根数，方可进入下一步施工。 预应力束的端部锚固节点大样见图4-9-4(a),固定端内埋式锚头一挤压锚具，布置见图4-9- 4(b)。 大面积楼面结构不设伸缩缝，除在框架体系梁施加预应力外，还采取在适当位置增设抵抗温 度伸缩和混凝土收缩的预应力筋的方法。如在⑨~⑩轴间的井字次梁配置预应力筋，这是因为该部 分楼面荷载大，并考虑到可弥补中间局部楼面大梁的预应力损失。在屋面上，增设封闭梁的预应 力筋，以增强屋顶整体抵抗温度伸缩的能力。另外，从图4-9-2可看出，对四角和边跨，设置混凝 技术交底记录表A-5编号工程名称XXX工程交底日期 技术交底记录 表A-5 编号 工程名称 XXX工程 交底日期 XXX年XX月XX日 施工单位 XX建设集团 分项工程名称 混凝土工程 交底提要 混凝土浇筑施工施工技术交底 剔除局部 梁底标高 墙体层间水平施工缝 柱层间水平施工缝 剔凿效果图 洞口浇筑时，从洞口两侧同时下料，使洞口两侧浇筑高度对称均匀，振捣棒 距洞边300mm以上，从两侧同时振捣，防止洞口变形。大洞口下部模板应开口，作为 出 气孔及补充混凝土用。 4.3. 4上口找平:混凝土浇筑振捣完毕，将上口柱子甩出的钢筋加以整理，依据墙体50cm标高线拉线用木抹子按预定标高线，将外表找平；有高低差时，高低差局部混凝 审核人 总工 交底人 接受交底人 1.本表由施工单位填写，交底单位与接受交底单位各存一份。 2.当做分项工