城镇供热直埋热水管道技术规程计算汇总.xlsVIP

Sheet3 Sheet2 计算表 工作管外径Dc：m 钢材的弹性模量E：Mpa 与土壤特性和管道刚度有关的参数k：1/m 计算值K 工作管内径D0：m 工作管壁厚e：mm 土壤横向压缩反力系数C：N/m3 直管工作管横截面惯性矩Ip：m4 弯头变形长度le：m 工作管外径Dc：m 工作管外径Dc：m 许用应力修正系数η： 温度修正系数Y： 无缝钢管20#：取130；螺旋焊缝管Q235B：取125 无缝钢管取1.0；螺旋焊缝钢管取0.9 管道最小壁厚δm：m 管道壁厚负偏差B：m 管道腐蚀裕量C：m 管道设计壁厚：m 圆整后数据:mm 保温厚度δ：mm 外护管外径D：m 管道中心处土壤应力：Pa 管道类型：1是无缝钢管，2是螺旋钢管 管道类型：1是无缝钢管，2是螺旋钢管 重力加速度g：m/s2 土壤密度ρ:kg/m3 管道中心线覆土深度H：m 介质单位长度自重：N/m 包括介质在内保温管单位长度自重G：N/m 管道覆土深度：m 0.2~0.4 削力拱 管道单位长度自重：N/m 保温单位长度自重：N/m 工作管内径D0：m 屈服极限增强系数n： 钢材的线膨胀系数α：m/m.℃ 钢材的许用应力【δ】：Mpa 钢材的屈服极限最小值δs：Mpa 钢材的泊松系数ν 管道内压引起的环向应力δt：Mpa 管道设计压力P：Mpa 最小摩擦系数μ1： 最大摩擦系数μ2： 保温管与土壤间的最小单位长度摩擦力（N/m） 管道类型：1是无缝钢管，2是螺旋钢管 钢材的线膨胀系数α：m/m.℃ 管道工作循环最高温度t1：℃ 管道计算安装温度t0：℃ 计算轴向力温差（t1-t0）：℃ 钢管的径厚比 ,可以取至≤40.1,在这种情况下,DN1000满足局部 屈曲的壁厚为14mm；DN900满足局部屈曲的壁厚为12mm； 管道设计压力P：Mpa（区分供回水） 钢材的泊松系数ν 钢材的泊松系数ν 管道工作循环最低温度t2：℃ 计算应力变化范围温差（t1-t2）：℃ 内压、热胀应力当量应力变化范围δj：Mpa 验算 钢材的许用应力【δ】：Mpa 不满足时过渡段长度L：m 工作管管壁横截面积A：m2 工作管管壁横截面积A：m2 不满足时过渡段长度L：m 直管段过渡段长度计算（最大与最小） 工作管屈服温差?Ty计算（工作循环最高温度-计算安装温度） 单位长度最大摩擦力套上表 套上表 DN》500应进行局部稳定性验算，不得出现屈曲、皱折 工作管壁厚e：mm 验算： 分母： 分子/分母： 轴向压杆稳定（由于土壤摩擦力热胀变形或局部沉降造成） 由于承受较大静土压力和机动车动土压管道不得出现径向失稳 DN》500应进行径向稳定性验算 当量应力变化范围（校核直管段长度，如不满足应力范围要求 3【δ】：Mpa 直管段局部稳定性验算一（公式5.4.2） 直管段局部稳定性验算二（公式5.4.4） 管道必须全部布置成过渡段，长度不能超过下式）公式5.3.5 计算轴向力温差（t1-t0）：℃ （t1-t0）>?Ty时，取（t1-t0）=?Ty 公式5.3.1 管道壁厚计算（公式5.2.1） 公式4.2.3 保温管与土壤间的单位长度摩擦力计算（N/m）公式5.1.3 Dc/e Dc/e<=(E/分母)为合格 保温管与土壤间的最小单位长度摩擦力（N/m） 保温管与土壤间的最大单位长度摩擦力（N/m） 弯头变形段长度le（转角管段的臂长应大于） z型、π型补偿管段可分割成2个转角管段，每个转角管段 臂长均应≥管道弯头变形段长度le 以后可用 水 以后可用 除9.8为公斤 屈服温差?Ty是判断管道会不会进入塑性状态工作的根据，它是按照锚固段内管道在温差 和内压的共同作用下根据屈斯卡屈服条件，管道在弹性状态下能承受的最大温差值。 当（t1-t0）≤?Ty时，管道处于弹性状态，满足胡克定律；当当（t1-t0）＞?Ty时 管道进入塑性状态，由于管壁屈服，造成管道内轴向应力达到极限并产生塑性变形，以致 工作管的屈服温差?Ty:℃ 工作管道最大变形量?x 工作管平均半径r：m 管顶单位面积总垂直荷载W：Kpa 管顶覆土深度m 管顶单位面积总垂直荷载W 分子： 分母： 工作管道最大变形量?x：m 0.03DC D133~377:50mm;D426~529:55mm; D630~820:65mm;D920~1220:70;D1420:80 注释： 蓝色表示计算数据。 注释： 红色表示输出数据； 注释： 黄色表示输入数据； 弯头工作管强度验算 直埋热水管道从整体看属于杆件，局部看属于薄壁管壳， 可能发生局部屈曲，局部产生较大变形，导致管道局部 褶皱而失效（起包）。管道局部屈曲多发生在应力不连续， 对于大管径、高温度、高压力直埋热水管道，特别是大 直径，横