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工艺条件
管侧为CO2,冷凝温度为-33℃;
壳侧为液氨,蒸发温度为-38℃;
确定物性参数
定性温度:可取流体进出口温度的平均值。
管程热流体: ℃
壳程冷流体: ℃
根据定性温度,分别查取壳程和管程流体的有关物性数据
水 航空煤油
密度:ρi=995.7 kg/m3 ρ0=730 kg/m3
定压比热容:Cpi=4.174kJ/(kg·℃) Cp0=2.388kJ/(kg·℃)
导热系数:λi=0.6176 W/(m·℃) λ0=0.138W/(m·℃)
粘度:μi=8.07×10-4 Pa·s μ0=4.4×10-4 Pa·s
估算传热面积
热流量:
Φ=qmicpiΔti=35000×2.388
平均传热温差:
传热面积
假设K=520W/(m2·K),则估算面积为:
计算水的流量
工艺结构尺寸
管径和管内流速
选用ф19×2较高级冷拔传热管(碳钢),取管内流速ui= 1.2m/s
管程数与传热管数
确定单程传热管数
按单程管计算,所需的传热管长度为:
按单管程设计,传热管过长,宜采用多管程结构,根据本设计实际情况,采用标准设计,现取传热管长为l=4.5m,则该换热器的管程数为:
传热管总根数:
平均传热温差校正及壳程数
平均传热温差校正系数:
按单壳程,双管程结构,温差校正系数应查有关图表可得ε
则平均传热温差
由于平均传热温差校正系数大于0.8,同时壳程流体流量较大,故取单壳程合适。
传热管排列和分程方法
转角正方形排列(排列角为45°)
取管心距t=1.25do
由于管径较小,管心距不得小于do
隔板中心到离其最近一排管中心距离
S=t/2+6=18.5mm
分程隔板两侧相邻管排之间的管心距为38mm
壳体内径
采用多管程结构,取管板利用率η=0.8,则壳体内径为
按卷制壳体的进级挡,圆整可取D=600mm
折流板
采用弓形折流板,取弓形折流板圆缺高度为壳体内径的25%,则切去的圆缺高度为
h=0.25×600=150 mm
取折流板间距B=0.3D,则
B=0.3×600=180mm
折流板数NB
接管
壳程流体进出口接管:取接管流速为,则接管内径为:
取标准管径为
管程流速进出口接管:取接管流速为,则接管内径为:
取标准管径为
换热器核算
热流量核算
壳程表面传热系数 采用弓形折流板,壳程表面传热系数:
传热管正方形排列,则当量直径为
壳程流通截面积:
壳程流体流速及其雷诺数分别为:
普朗特数
粘度校正
壳程表面传热系数 W/(m2·K)
管内表面传热系数
管程流体流通截面积:
管程流体流速及其雷诺数分别为:
Ui=
普朗特数
W/(m2·K)
污垢热阻和管壁热阻
查有关文献知可取:
管外侧污垢热阻 R0=1.76×10-4m2·K/W
管内侧污垢热阻 Ri=2.1×10-4m2·K/W
管壁热阻 查有关文献知碳钢在该条件下的热导率为λ=50 W/(m·K)
总传热系数
传热面积裕度
计算传热面积
换热器实际传热面积
换热器的面积裕度
传热面积裕度合适,该换热器能够满足设计要求。
壁温核算
因管壁很薄,且壁温热阻很小,故管壁温度可按如下计算
则传热管平均壁温为
壳体壁温,可近似取为壳程流体的平均温度,即
壳体壁温和传热管壁温之差为
℃
因此,选用浮头式换热器较为适宜。
换热器内流体的流动阻力核算
管程流体阻力
根据公式可求出管程流动阻力
其中 .5
传热管相对粗糙度0.02/15=0.013,由Re=22209,查莫狄图得=0.045,流速u=1.2m/s,ρ=995.7kg/m3,所以
ΔPt=(9678.2+2150.7)×1.5×1×2=35486.7Pa
管程流体阻力在允许范围之内。
壳程阻力
根据公式可以计算出壳程阻力压强降,其中
流体流经管束的的阻力
正方形排列,F=0.4 f0=5×19080-0.228=3.99
NTC=1.19NT0.5=1.19×264
NB=24,u0=0.52m/s,则
△P0=0.4×3.99×19.34×(24+1)×730×= 73259 Pa
流体流过折流板缺口的阻力
△Pi =NB(3.5-2B/D),其中 B=0.18m; D=0.6m;
故△P2=24×(3.5-2×0.
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