桩柱式桥台 计算书.xlsVIP

一、基础资料 后台填土内摩擦角φ= 30.0 ° , 台帽长B= 20.95m ,桩间距为 4.97m 桩径d= 1.50m ， 耳墙宽为 0.50m ,台后填土高H= 2.00m 填土容重r= 18.00KN/m3 , 台帽背墙高h1= 台帽1.60m +支座0.30m= 1.90m 台帽横梁截面面积= b=2.00m =1.60m= 3.20 m2, 桥跨上部跨径L= 25.00m 现浇箱梁 上部恒载、桥梁活载产生的弯矩与太后土压力产生的弯矩相反，其值越小对结构越不利，桥台唯 一计算时未考虑上述荷载产生的弯矩（最不利计算）。 搭板级太后活载产生的弯矩需就算，方法为有汽车荷载换算成等待均布图层厚度： h=ΣG/bl0r 式中， l0为破坏棱体长度，b为台帽长， α为台背与竖直线夹角，α＝ 0.0 ° 0 δ－台背与土的摩擦角，取δ＝1/2φ＝ 15.0 ° 0.26 φ－填土内摩擦角，取φ＝ 30.0 ° 0.52 当台背竖直时， l0=Htgθ, H= 2.00m 由tgθ＝－tgω +sqrt((ctgφ+tanω)+(tgω-tgα))= 0.653 其中ω=α＋φ＋δ= 45.0 ° 得l0= 1.31 m 0.79 在破坏棱体长度范围内放置三两重车，车后轮重2x140=280，四两并排折减系数为0.67 得 ∑G＝2×140×4×0.67＝ 750.40KN 搭板产生的重力为 ∑G＝0.35×1.31×14.5×25＝ 165.67KN 由h=ΣG/bl0r得： h活载= 1.52 m h搭板= 0.34 m 计算时，把h活载和h搭板合计到P1、P2即考虑了搭板和太后活载引起对桥台的主动土压力。 二、计算 桩径d= 1.5 土压力系数： 后台填土内摩擦角φ= 30.0 ° 填土表面与水平面的夹角β= 0.0 ° （台后填土水平） α为台背与竖直线夹角，α＝ 0 （背墙竖直） δ－台背与土的摩擦角，取δ＝1/2φ＝15° 主动土压力系数 0.301 土压力强度： p1=μ×γ×(h1+p活载+p搭板)= 18.75 KN/m^2 p2=μ×γ×(h2+p活载+p搭板)= 20.92 KN/m^2 1.台背高度范围内台后土压力及其产生的弯矩 H1=1/2×p1×h1×B1= 373.1387915 KN e1柱顶=1/3h1= 0.633333333 m e1地面=H-2/3h1= 0.733333333 m M1柱顶=H1xe1柱顶= 236.3212346 KN·m M1地面=H1xe1柱顶= 273.6351138 KN·m 2.台身桩柱式范围内台后土压力及其产生的弯矩 n=4 b=0.9*(d+1)= 2.25 m H21=1/2(p2-p1)*(H-h1)*b*n*(H-h1)/3= 0.032508 Kn H22=p1*(H-h1)*b*n*(H-h1)/2= 0.749933509 Kn M2地面=H21*(H-h1)/3+H22*(H-h1)/2= 0.038580275 KN·m 3.台身桩柱范围内台前溜坡土压力及其产生的弯矩 主动土压力系数 = 0.249 土压力强度： h前= 1 m 4.482 m -20.169 0.333333333 m -6.723 KN·m 4.桩顶及地面处的外力 由于桥跨上部结构恒载、活载产生的弯矩与台后土压力产生的弯矩方向相反，其值愈小对结果俞为有利， 本计算未考虑上述荷载产生的弯矩（最不利计算），其中由帽梁程序计算