2024年-m先张简支箱梁汇报文档幻灯片（精编）.ppt

;汇报大纲;1、概述;2、试验研究的主要内容;(9)传力柱应力状况；

(10)钢绞线的锚固传力长度；

静载试验：

(1)设计荷载作用下箱梁的应力与变形；

(2)先张箱梁开裂试验（2.0倍设计荷载）与重裂试验；

长期测试：

(1)运营后两年内的梁体徐变上拱及发展规律；

(2)运营后两年内的混凝土徐变发展规律。;3.结构尺寸;预应力筋布置;3、试验箱梁工艺试验;3.1混凝土灌筑和养护;3.2混凝土强度及弹性模量;3.3混凝土凝结时间、泌水率;3.4水化热发展的变化趋势;试验中每孔箱梁共选择30根钢绞线，其中直线筋18根，分别在各层的中部和两端，折线筋12根，两侧腹板各6根。

根据张拉过程中分级测得的预应力束主动端和被动端的荷载，通过线性回归确定直线筋和折线筋钢绞线被动端和主动端荷载的比值，并根据回归曲线的斜率，确定出直线筋和折线筋的摩阻损失率。;根据实测结果，3孔先张试验箱梁直线筋钢绞线摩阻损失平均值换算至跨中与设计值相比，差值分别在－0.77～－1.89％；折线筋钢绞线分别在－0.54～0.86％。根据折线筋摩阻损失测试结果，经计算可得3孔试验箱梁折线筋的摩擦系数分别为0.186、0.290和0.253，与设计取用的摩擦系数0.25基本相当。实测结果表明钢横梁安装、定位工艺良好，上、下钢横梁内设置钢绞线通过钢管可行，钢绞线的穿束、初调工艺制定合理，可满足设计要求。通过直线、折线筋摩阻测试，并严格控制张拉力，可以获得准确的梁体混凝土预施应力。

为进一步降低直线筋的摩阻损失，端模板直线筋的开孔直径应适当增加，同时注意封堵，以避免露浆。;3.6钢绞线荷载随混凝土水化热发展的变化趋势;3.7预应力效果、弹性上拱度和梁体压缩量;2、弹性上拱度

三孔试验箱梁(第一孔为曲线梁，第二、三孔为直线梁)在放张阶段均进行了上拱度测试，根据实测结果，在预应力作用下，3孔试验箱梁上拱值分别为15.0mm、13.0mm和15.5mm，箱梁跨中预应力产生的弹性上拱值（含自重影响）与设计计算值15.78mm(曲线梁)和15.04mm(直线梁)基本一致。;3、梁体压缩量

试验箱梁在放张后进行了梁体压缩量测试，在预应力作用下，实测3孔箱梁上缘平均压缩量分别为7.5mm???7.5mm和4.0mm，下缘平均压缩量分别为12.5mm、13.0mm和15.5mm，与理论计算值(曲线梁：上缘7.2mm，下缘13.0mm；直线梁：上缘7.1mm，下缘12.7mm)相比基本一致。实测3孔试验箱梁放张后全长均符合产品质量检验要求，预留压缩量设置可行。;3.8传力柱应力状况;根据测试结果，传力柱跨中和1/4截面为全截面受压，最大压应力分别为4.58MPa和4.24MPa；上部斜向端截面横向局部最大拉应力为2.38MPa，下部端截面横向局部最大拉应力为2.95MPa，局部拉应力均小于规范中有关C50混凝土许用拉应力的规定；两侧传力柱总压缩量分别为3.91mm和3.98mm，传力柱无旁弯现象。

从测试结果看，传力柱的端部结构设计较合理，其柱身所受压应力较小，截面尺寸有进一步减小、优化的空间。;3.9Φ17.8mm筋钢绞线锚固传力长度;;根据实测结果，放张后，在0～60cm长度范围内，试件应力快速增加，随后应力的增加趋缓，在距离端面大于100cm以后，试件混凝土应力已基本趋于一致，可认为传力锚固已完成，由此确定直径17.8mm钢绞线的传力长度约为50倍钢绞线直径，小于设计取用的80倍直径。;4、混凝土收缩、徐变及梁体徐变上拱;4.1混凝土收缩、徐变;预应力重心处混凝土收缩、徐变实测结果;4.2梁体徐变上拱;5、先张梁的静载试验;;加载等级2.0时各截面实际弯矩、剪力与设计计算值比较;5.2测点布置;;5.3箱梁静载弯曲试验;实际荷载与计算荷载相关曲线;加载过程中，荷载与挠度基本保持线性关系(相关系数大于0.999)，说明梁体处于弹性工作状态。根据实测结果，第一、第二和第三加载循环跨中静活载挠度分别为6.54mm、6.48mm和6.33mm，挠跨比分别为1/4817、1/4861和1/4976，满足设计不大于1/3982的要求。;第二循环加载至1.2倍设计荷载，分布于箱梁两侧跨中3.0m范围内的30个测点的实测应变与荷载基本保持线性关系（相关系数均大于0.999），未出现明显增大或减小，试验箱梁拉应力最大的区域仍处于弹性状态；加载至1.45倍设计荷载，仪表显示出应变有明显增大；加载至1.5倍设计荷载，跨中下缘出现肉眼可见的裂缝。

分析跨中应力测试结果，箱梁开裂荷载为1722.8kN，荷载等级为Kf=1.422(设计为1.39)，比设计值略大2.3％。;开裂试验中，在距梁端4～