42楼地下室顶板行车方案资料.docx

目 录 TOC \o "1-1" \h \z \u 编制依据 2 工程概况 2 施工措施 2 支撑计算书 3 附图 15 1 / 15 编制依据 1、 工程施工图纸 2、 现场实际情况 3、《建筑结构荷载规范》 (GB 50009-2012)、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011) 工程概况 因 42#楼桩基检测需要，结合施工现场实际情况，经现场多方协商，检测用吊车及配载等需经 B 区地库 2-19—2-27/2-F—2-Q 部位的顶板通过，并将 2-19—2-21/2-L—2-Q 范围内作为吊装区域；吊车及配载实际重量约为30～40Ｔ,吊装时需要 10 米*12 米的操作平台，车辆最大宽度约 4 米。 施工措施 为确保桩基检测的顺利进行，并避免对地库顶板造成破坏，现拟按如下方式进行吊装区域及行车通道部位的顶板支撑保障措施： 1、 按照《地下室顶临时通道及吊装平台平面示意图》，将轴线及框架梁柱边线引测至地库相应部位的顶板，并根据梁柱轴线及平面图放出吊装及行车通道轮廓线（附图一）。 2、 根据《地下室临时支撑立杆布置示意图》，在地库相应范围内放出吊装及行车通道线，用钢管扣件及顶撑 U 托搭设支撑架(附图二)、（附图三）。 3、 根据《地下室顶临时通道及吊装平台平面示意图》，在地下室外侧施工一条临时道路（回填压实）；基坑部位的回填需按图纸回填要求进行。 4、 临时道路施工完成后，因地下室基坑部位回填土厚度较大，为防止 2 / 15 车辆经过时土方塌陷，确保车辆顺利通过，在地下顶板与室外相接处铺垫 2 块 12*1200 钢板，每侧钢板长度 12 米，便于车辆上下并保护地下室边角。 5、 检测过程中，派专人指挥同行车辆，重载车辆不得行驶出放出的吊装及行车通道轮廓线外。 支撑计算书 行车通道处支架计算书 桩基检测用吊车空载重量为30T，轴数、轴距及宽度与消防车相当，因此按消防车为原型进行计算。 根据《建筑结构荷载规范》 (GB 50009-2012)中表5.1.1，消防车通过地下室顶板时的均布活荷载标准值按20KN/M2考虑，顶板无覆土，动力系数取1.3，楼面其余活荷载按2.0KN/M2考虑，则均布活荷载标准值按28KN/M2计算 楼板模板的计算参照《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)、《混凝土结构工程施工规范》(GB506666-2011)、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《建筑结构荷载规范》 (GB 50009-2012)等编制。 本支架计算公式(1)根据脚手架试验，参照脚手架规范和脚手架工程实例， 本支架计算公式(2)参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设 计和使用安全》。 模板支架搭设高度为3.35米 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.50米，立杆的横距 l=0.50米，立杆的步距h=1.20米。 板底龙骨采用木方: 50×100；间距：200mm; 采用的钢管类型为48×3.0，采用扣件连接方式，顶部横杆为双扣件连接。 3 / 15 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 、板底龙骨的计算 板底龙骨按照均布荷载下三跨连续梁计算。 荷载的计算 活荷载为施工荷载标准值(kN/m2)： q13 = 28.000×0.200=5.600kN/m2 均布线荷载设计值为： q1 = 0.90×[1.4×0.9×5.600]=6.35kN/m 板底龙骨的计算 按照三跨连续梁计算，计算过程如下: 板底龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 4 / 15 W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4； (1)抗弯强度计算M = 0.1q1l2 = 0.1×6.350×0.5002=0.159kN.m σ = M / W < [f] 其中 σ—— 板底龙骨的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 板底龙骨的最大弯距(N.mm)； W —— 板底龙骨的净截面抵抗矩； [f]—— 板底龙骨的抗弯强度设计值，取16.50N/mm2； 经计算得到板底龙骨抗弯强度计算值 σ = 0.159×1000× 1000/83333=1.905N/mm2 板底龙骨的抗弯强度验算 σ < [f],满足要求! 最大支座力 最大支座力 N = 1.1ql =1.1×6.350×0.500=3.175kN 、横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传