后张法预应力张拉.ppt

* 后张法预应力钢绞线张拉 陈露 摘要：预应力张拉时须两端同时张拉和顶锚，采用张拉预应 力和钢绞线延伸量双控，实际延伸量与理论延伸量的差值控 制在6%以内。 关键词：预应力 张拉 延伸量 测量 计算 一、工程概况 L2K10+727.95鹿原洣水大桥平面位于直线段，起讫点 桩号为L2K10+604.95～L2K10+850.95，全长246m。 下部构造 桥墩及桥台均为桩柱一体式，摩擦桩基础；均为单排桩， 每排2根桩；桩基为C25混凝土，台帽及盖梁为C30混凝土。 上部构造 上部为跨径30m的钢筋砼预应力T梁，混凝土强度等级 C40；全桥共分8孔，T梁在桥的横断面上布置6片；设计仅 左半幅工程，共需T梁48块； 预应力管道横断面示意图 单端钢绞线尺寸图 二、30米后张法预应力T梁延伸量计算 1、技术参数 横截面积：Ag=140mm2 标准强度：Rby=1860MPa 张拉控制应力：σK =0.75Rby=1395 MPa 弹性模量：Eg=196 GPa 孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：K=0.0015 预应力筋与孔壁道的摩擦系数：μ=0.22 单端各段钢绞线长度：L1=15.3650 L2=15.4005 L3=15.4190 2、预应张拉力的计算 p =σK*Ag*n*b*1/1000 p:预应力筋的张拉力,kN； σK:预应力筋的张拉控制应力,Mpa； Ag:每根预应力筋的截面面积,mm2； n:同时张拉预应力筋根数； b:超张系数，不超拉时候为1.0； p1=1860*0.75*140*6*1*0.001=1171.8 kN p2=1860*0.75*140*7*1*0.001=1367.1 kN p3=1860*0.75*140*8*1*0.001=1562.4 kN 3、平均张拉力的计算 Pp=p*[1-e-（KL+μθ）]/（KL+μθ） Pp：预应力钢绞线张拉力； p:预应力筋的张拉力； K：孔道偏差系数； L：从张拉端至计算截面的孔道长度； μ：钢绞线与孔道的摩擦系数； θ：张拉端与计算截面的曲线孔道的切线夹角之和； Ay：预应力筋截面面积； θ1=0.1355 θ2=0.1355 θ3=0.1078 当n=6时（1# 钢绞线） Pp（ab）= p1=1395*140*6*0.001=1171.8 kN Pp（bc）= 1171.8*[1-e-（K*7.351 ）]/（K*7.351 ） =1165.36 kN Pp（cd）=1168.36*[1-e-（K*5.421+μθ）]/（K*5.421+ μθ） =1143.53 kN Pp（de）=1143.53*[1-e-（K*1.753）]/（K*1.753） =1142.03 kN 当n=7时（2# 钢绞线） Pp（fg）= p2=1395*140*7*0.001=1367.1 kN Pp（gh）=1367.1*[1-e-（K*5.279）]/（K*5.279） =1361.70 kN Pp（hi）=1361.70*[1-e-（K*5.421+μθ）]/（K*5.421+ μθ） =1336.19 kN Pp（ij）=1336.19*[1-e-（K*3.8605）]/（K*3.8605 ） =1332.33 kN 当n=8时（3# 钢绞线） Pp（km）= p3=1395*140*8*0.001=1562.4 kN Pp（mn）=1562.4*[1-e-（K*3.427）]/（K*3.427） =1558.39 kN Pp（no）=1558.39*[1-e-（K*4.308+μθ）]/（K*4.308+ μθ） =1535.11 kN Pp（op）=1535.11*[1-e-（K*6.844）]/（K*6.844） =1527.26 kN 4、伸长量的计算 △L=（Pp*L）/Ay*Eg ：L 预应力筋理论伸长值； Pp：预应力钢绞线张拉力； L：从张拉端至计算截面的孔道长度； Ay：预应力筋截面面积； Eg：预应力筋弹性模量； 当n=6时（1# 钢绞线） △L（bc）=1168.36*7351/(140*6*196)=52.03 mm △L（cd）=1151.74*5421/(140*6*196)=37.65 mm △L（de）=1150.93*1753/(140*6*196)=12.16 mm 当n=7时（2#钢绞线） △L（gh）=1364.22*5279/(140*7*196)=37.42 mm △L（hi）=1344.81*5421/(140*7*196)=37.71 mm △L（ij）=1342.74*3860.5/(140*7*196)=26.78 mm 当n=8时（3#钢绞线） △L（mn）=1560.26*3427/(1