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悬挑卸料平台施工设计方案
其中Yx ——截面塑性开展系数,取L05;
[f]——钢材抗压强度设计值,[f]=205. OON/mm2; 经过计算得到强度。=5. 02 X 106/(1. 05 X 102000. 00) =46. 87N/mm2; 次梁的抗弯强度计算。〈[打,满足要求!
4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体时此局部可以不计算]
其中@b ——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,查表《钢结构设计规范》 (GB50017—2011)附录得到:
6 b=2. 00由于
由于6b大于。?6,
由于6b大于。?6,按照《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录其值用力b
由于6b大于。?6,
经过计算得到强度
经过计算得到强度。=5. 02X 106/(0. 918X 102000. 00)=53. 64N/mm2;次梁的稳定性计算
经过计算得到强度
次梁的稳定性计算
次梁的稳定性计算。<
次梁的稳定性计算
。< [f],满足要求!
二、主梁的计算
卸料平台的内钢绳按照《建筑施工平安检查标准》作为平安储藏不参与内力的计算。
主梁选择16号工字钢,其截面特性为
面积A=26. 10cR 惯性距Ix=n30.00cn]4,转动惯量Wx=14L OOcn?,回转半径 ix=6. 58cm
截面尺寸 b=88. 0mm, h=160. 0mm, t=9. 9mm1.荷载计算
⑴栏杆自重标准值:标准值为0.15kN/mQi = 0. 15kN/m
⑵型钢自重荷载Q2=0. 20kN/m
经计算得到,静荷载计算值:
q = L2X(Qi+Q2)= 1.2X (0. 15+0. 20) = 0. 42kN/m
经计算得到,各次梁集中荷载取次梁支座力,分别为P
P1=((1.2 X 0. 06+1.4 X
P1=((1.2 X 0. 06+1.4 X2.
P1=((1.2 X 0. 06+1.4 X
2. 00)
X 0. 50 X
2.00/2+1.2 X
0. 17 X 2. 00/2)
(1+2 X
0. 10/2. 00)=1. 80kN
0. 10/2. 00)=1. 80kNP
0. 10/2. 00)=1. 80kN
P2=((1.2 X 0. 06+1.4 X
P2=((1.2 X 0. 06+1.4 X2.
P2=((1.2 X 0. 06+1.4 X
2. 00)
1.00 X
2. 00/2+1. 2 X
0. 17 X 2. 00/2)
(1+2 X
0. 10/2. 00)=3. 38kN
0. 10/2. 00)=3. 38kNP
0. 10/2. 00)=3. 38kN
P3=((1.2 X 0. 06+1.4 X
P3=((1.2 X 0. 06+1.4 X2. 00)1.00 X2.00/2+1.2 X0. 17 X 2. 00/2)
P3=((1.2 X 0. 06+1.4 X
2. 00)
1.00 X
2.00/2+1.2 X
0. 17 X 2. 00/2)
(1+2 X
0. 10/2. 00)=3. 38kN
0. 10/2. 00)=3. 38kNP
0. 10/2. 00)=3. 38kN
P4=((l. 2 X 0. 06+1.4 X
P4=((l. 2 X 0. 06+1.4 X2. 00)1.00 X2. 00/2+1. 2 X0. 17 X 2. 00/2)
P4=((l. 2 X 0. 06+1.4 X
2. 00)
1.00 X
2. 00/2+1. 2 X
0. 17 X 2. 00/2)
(1+2 X
0. 10/2. 00)+7.00/2=6. 88kN
0. 10/2. 00)+7.00/2=6. 88kNP
0. 10/2. 00)+7.00/2=6. 88kN
P5=((1.2 X 0. 06+1.4 X
P5=((1.2 X 0. 06+1.4 X2. 00)1.00 X 2.00/2+1.2 X0. 17 X 2. 00/2)
P5=((1.2 X 0. 06+1.4 X
2. 00)
1.00 X 2.00/2+1.2 X
0. 17 X 2. 00/2)
(1+2 X
0. 10/2. 00)=3. 38kN
0. 10/2. 00)=3. 38kNP
0. 10/2. 00)=3. 38kN
P6=((1.2 X 0. 06+1.4 X
P6=((1.2 X 0. 06+1.4 X2. 00)X 0. 50 X 2. 00/2+1. 2 X0. 17 X 2. 00/2)
P6=((1.2 X 0. 06+1.4 X
2. 00)
X 0. 50 X 2. 00/2+1. 2 X
0. 17 X 2. 00/2)
(1+2 X
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