弱电锅炉(新训)3(1).ppt

烟气阻力的影响 烟气阻力的增大,也就是余热锅炉进口到排烟烟筒的压差越大; 流速越大增大传热系数可以减少受热面积; 但是势必造成燃机排烟压力增大,燃气透平做功能力下降; 造成燃机出力下降;阻力每增加1KPA出力就下降0.8%。 排烟温度 决定于节点温差的大小,一般为了防止烟气侧的低温腐蚀,较酸露点高10度; 一般控制在110~130度;因为酸腐蚀的最大范围在100~130度,管道壁温要比水温高几度,所以在燃烧含硫的燃料时,给水温度可以比酸露点低5~10度; 烟气的酸露点主要决定于烟气中的含酸量和SO2转换SO3的份量;以及锅炉中的过空气系数。 排烟温度与腐蚀强度关系 受热面传热 顺流： 热流体于冷流体流动方向相同； 冷流体出口温度于热流体出口温度相差一定数值； 同时沿着受热面的温差变化较大；开始温差大，最后温差小； 蒸发器采用顺流布置是因为内部工质温度相同，均为饱和温度。 受热面传热 逆流： 热流体于冷流体流动方向相反； 冷流加热过程于热流之间温差均匀；传热量大，节省受热面积； 过热器，省煤器采用逆流。 余热锅炉参数的选择A GE 公司在设计联合循环时，一般是根据燃气轮机的排气温度t 4 来选择蒸汽循环方式的。当排气温度低于538 ℃时，不宜采用再热循环方案，但它们可以是单压的、双压的或者是三压的循环型式。 当排气温度增高到593 ℃时，则应考虑采用三压有再热的蒸汽循环方案。而且也只有当≥ t 593℃，同时蒸汽轮机的功率较大时，才可以考虑把主蒸汽的参数提高到16.5 MPa/ 565 ℃的亚临界参数的水平。 余热锅炉参数的选择B 余热锅炉设计中要合理选取节点温差及接近点温差，减轻锅炉重量及减少烟风阻力。重量轻不仅可以节约造价，而且有益于减小热惯性，适合快速起停。 一般选择适当小管径管有助于增大传热系数，适当的管间距，合理的鳍片高度及节距，可以提高余热锅炉的金属利用率，减轻锅炉重量 。 余热锅炉参数的选择C 主蒸汽温度一般较烟气温度低25~40度;低压蒸汽温度较上游烟气温度低11度; 锅炉的蒸汽温度主要决定于燃机的排烟温度;压力主要决定于烟气流量; 对于余热锅炉来说，由于受到节点温差的限制，当过热蒸汽温度确定后，压力越高，排烟温度越高，余热利用率越低。 压力越高，汽机叶片变短，二次流损失及漏汽损失增大，汽机内效率下降。 余热锅炉参数的选择D 同样一台V84.2 燃气轮机在分别组成单压蒸汽循环的、双压无再热蒸汽循环的、双压有再热蒸汽循环的、三压无再热蒸汽循环的、以及三压有再热蒸汽循环的联合循环方案时， 发电效率将分别为： 0.483、0.50、0.506、0.506 和0.513； 相应的发电功率分别为： 150 、155 、157 、157 和 159 MW。 其中以从单压蒸汽循环方式改为其他多压力级数的蒸汽循环方式时，效率和功率的相对增长率为最显著。 余热锅炉的当量效率 余热锅炉的当量效率h η 是不断地增高的。 从核算得到的数据中可以看出：当联合循环燃用天然气时，单压蒸汽循环方式的h η 一般介于0.70～0.75 之间； 燃用重油时， h η 可以降至0.65 左右； 双压无再热的蒸汽循环方式中h η ≈0.75～0.78； 双压有再热的蒸汽循环方式中h η ≈0.80～0.82； 三压有再热的蒸汽循环方式中， ex t 可以降低到85～100 ℃左右，因而h η 可以升至0.82～0.90 左右。 余热锅炉的运行方式 对于单压蒸汽循环系统来说，滑压运行是联合循环合理的运行方式： 联合循环的蒸汽初温随燃气轮机的排气温度降低而降低，蒸汽温度降低导致凝汽式汽轮机的排汽干度降低，这会加剧对汽轮机末级叶片的侵蚀，当压力随温度一起降低时，有助于提高汽轮机的排汽干度。 余热锅炉的运行方式 滑压运行时，运行压力由余热锅炉与汽轮机的平衡运行点来确定，余热锅炉产生的蒸汽量应满足汽轮机的流量特性。 对于余热锅炉来说，定压运行时，由于压力高，蒸发量减少，余热锅炉的排烟温度升高，余热利用率降低； 当采用滑压运行方式时，虽然压力降低，蒸汽系统循环效率降低，但余热锅炉蒸发量增大，余热利用率高，由于流量大使汽轮机做功增多。 计算表明：滑压运行汽轮机功率略高于定压运行，但两者相差不多。 余热锅炉的运行方式 汽轮机滑压运行，不用喷嘴配汽调节，取消调节级，简化了进汽结构，提高了汽轮机设计工况的效率； 锅炉除氧1 水中溶氧，对余热炉金属有强烈的腐蚀作用 热力除氧： 加热到饱和温度，水中溶解氧气逸出105度； 真空除氧法： 降低水面上的气压，水中溶解的气体逸出。 锅炉除氧2 化学除氧： 加入 NH2.NH2除去水中残留的氧气， NH2.H20;＋O2 —— N2+2H2O