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龙门吊计算书

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计

算书

目录

第1章计算书 错误!未定义书签。

龙门吊轨道基础、车挡设计验算 错误!未定义书签。

龙门吊走行轨钢轨型号选择计算 错误!未定义书签。

龙门吊轨道基础承载力验算 错误!未定义书签。

龙门吊轨道基础地基承载力验算 错误!未定义书签。

吊装设备及吊具验算 错误!未定义书签。

汽车吊选型思路 错误!未定义书签。

汽车吊负荷计算 错误!未定义书签。

汽车吊选型 错误!未定义书签。

钢丝绳选择校核 错误!未定义书签。

卸扣的选择校核 错误!未定义书签。

绳卡的选择校核 错误!未定义书签。

汽车吊抗倾覆验算 错误!未定义书签。

地基承载力验算 错误!未定义书签。

第1章 计算书

龙门吊轨道基础、车挡设计验算

MG85-39-11龙门吊，龙门吊跨径改装修整为37m，每台最大起吊能力为85T。上纵梁为三角桁架，整机运行速度6m/min，小车运行速度5m/min，整机重量60T。1#梁场最大梁重137T，设置两台MG85龙门吊，最大起吊能力170T，可以满足使用要求。

本方案地基基础梁总计受力：

M=137+60×2=257TF=M*g=257T×kg=2519kN

2台龙门吊共计有8个支点，则每个支点受力：

P=F/8=315kN

85T满负荷运转（吊装170T）时，

Pmax=（85+60）T×kg/4=355kN。

龙门吊走行轨钢轨型号选择计算

确定龙门吊走行轨上的钢轨，计算方式有两种，二者取较大值：方式一：

根据《路桥施工计算手册》计算：

g=2P+v/8=2×315+（6×60/1000/8）=630kN/m

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方式二：

根据《吊车轨道联结及车挡(适用于混凝土结构)》中“总说明公式（1）”计算：

P=×××315=533kN/m；

d

满负荷运转时：

g =2×355+（20×60/1000/8）=710kN/m；

1max

Pmax=×××355=600kN。

d

每种工况下，二者取较大值。所以本方案中钢轨最小理论重量应为63kg/m，满负荷运转时

1钢轨最小理论重量为71kg/m。起重机生产厂家推荐使用P43钢轨，经查《GB2585-2007铁路用热轧钢轨》“表钢轨计算数据”得到：P43的理论米重量为m，小于QU100的理论重量，综合考虑钢轨专业性用途、今后的周转使用及安全性能指标，我们认为龙门吊制造厂家的意见不利于该龙门吊今后的周转使用，不予采纳。

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考虑到龙门吊周转使用，按照满负荷运转时配备基础梁走形轨理论重量≥71kg/m，根据《起重机用钢轨YBT5055-2014》表3，选用QU100，理论重量为m。

龙门吊轨道基础承载力验算

本方案采用C30钢筋混凝土基础，C30抗压强度mm2，QU100钢轨高度为150mm，底面宽度a=150mm，龙门吊单侧支腿接触点之间的距离为，钢轨受到集中荷载时，扩散角为45度，则轨道底面对轨道基础的受力为300mm×6980mm的均布荷载。

F=315kN×2+m××10N/kg/1000=635kNP=F/A=635×1000/（300×6980）=mm2

Pmm2故条形基础的结构形式满足龙门吊的使用要求。

龙门吊轨道基础地基承载力验算

预制梁场建立在已压实成型的路床上，实测地基承载力为110KPa。

荷载：

其中钢筋混凝土基础梁密度取m3（含配筋）。F=315kN×2+m××10N/kg/1000+m3×（××）×10=636kN

每侧支点轨道基础地基受力集中面积：A=1×（+）=。

轴心荷载作用下地基承载力验算：

a：本方案复核：p=636/=f=110kPa

k ak

满足《建筑地基基础设计规范》GB5007-2011第条规定。

b：按照满负荷运转时复核:p=716/=94kPaf=110kPa

k ak

满足《建筑地基基础设计规范》GB5007-2011第条规定。

所以，地基承载力满足要求。

吊装设备及吊具验算

汽车吊选用2台KATONK-400E，吊车工作半径，两片主梁分别整体吊装；吊装钢丝绳选用6x37S+FC-φ28，双支吊索起吊；卸扣选择美标G2130-25-1-3/4；绳卡选用U型绳卡，绳卡螺栓直径为20mm，每处固结钢丝绳的绳卡个数为5个，绳卡间距180mm。

汽车吊选型思路

首先要勘察吊装现场，根据现场实际情况首先确定吊装线路，然后根据线路可以确定吊车臂的工作半径R，最后根据吊装的吨位查起重机性能表即可以确定吊车。

起重半径R无要求时根据起重量Q及起重高度H，查阅