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( 4 )粘度值查取 在一定温度下 的等粘度曲线图 中,可查出不同 组分的炉渣在该 温度下的粘度值。 练习:查1400℃ 时以下渣的粘度 SiO 2 38% CaO 12% FeO 46% 其它 4% η ) 量 质 ( % / S i O O 2 / % ( 质 量 ) FeO / %( 质量 ) CaO ? FeO ? SiO 2 系熔渣在 1400 ? C 时的 等粘度曲线图( 0.1 Pa· s ) C a 体系粘度特点: 该熔渣体系的粘度比较小,并且随着 FeO 含量的增加而降 低。 提 高 温 度 , 加 入 助 熔 剂 , 如 A1 2 O 3 ( 5%~ 7% ) , CaF 2 ( 2%~5% ), SiO 2 , Fe 2 O 3 等均能使碱性渣的粘度降低。 适当增加渣中氧化铁的含量,可以有效地促进渣中石灰块 的迅速溶解,使渣转变为均匀的液相。 ? 氧化熔炼时,熔渣中应保持足够的氧化铁含量。 3 、炉渣的密度 ( 1 )密度值的计算 固体渣的密度近似地由组成炉渣的氧化物的密度用加和 法计算 。 ? ? ? ( ? ? % MeO ) 渣 MeO 渣中氧化物的密度可查表。 ( 2 )金属微粒在渣中的沉降 2 2 r 金 ( ? 金 ? ? 渣 ) V ? ? ? g 9 ? 渣 微粒半径大,密度大,熔渣密度小,粘度小有利于加大 沉降速度,使金属与熔渣分离迅速完全。 4 、熔渣的表面性质 ( 1 )炉渣的表面张力 表面张力的产生 与气相接触的液体表面质点、因其配位数未得到满足,处在不对称 的力场内,质点间作用力不平衡,比液体内部的质点具有较高的能 量。 在恒温、恒压及组成一定时,表面层的质点比内部的质点具有较多 的能量,这个多余的能量称为液体的 表面能 ( J· m – 2 )。 由于表面质点能量过剩,液体表面将自动收缩以降低过剩之能量。 液体表面的这种自动收缩的趋势,相当于在液体表面水平方向上存 在着使液体表面收缩的力。 当增大液体表面积时,为了克服离子间的吸引力,需要作一定的功。 实际熔渣表面张力的估算方法 当由多种氧化物构成熔渣时,熔渣的表面张力 可利用加和性规则进行估算: ? = ? x i ? i (N· m – 1 ) ? —— 熔渣的表面张力; x i —— 第 i 种氧化物的摩尔分数; ? i —— i 物质的表面张力因子。 ( 2 )熔渣与金属液间的界面张力 界面张力 —— 当两种液相或固相与液相直接接触 时,其相界面上的质点间出现的张力。 表面张力 —— 凝聚相与气相间的界面张力。 当达到平衡时,各相状态不变,固相与熔体间的界 面张力为: ? 12 ? ? 1 ? ? 2 cos ? ? 12 —— 固相与熔体间的界面张力; ? 1 —— 固相与气相间的表面张力; ? 2 —— 熔体与气相间的表面张力; ? —— 接触角或润湿角。 (a) ? < 90 ? 固 ? 液界面张力示意图 ( b ) ? > 90 ? 润湿角与润湿性能 当 ? = 0 ? 时,熔体与固相完全润湿,二者不易分离; 当 ? = 180 ? 时,二者完全不润湿; 当 ? < 90 ? 时,二者能润湿; 当 ? > 90 ? 时,二者间润湿不良。 cos ? ? ( ? ? ? ) / ? 1 1 , 2 2 结论 液固两相间界面张力 σ 1,2 愈大,则 cos θ 愈小,润湿边 界角 θ 愈大。即润湿程度差,相反则润湿程度好。在冶金 过程中,欲使熔渣与金属或硫得到充分分离。则希望两相 间界面张力大,相互润湿作用小。 熔渣与金属间的界面张力与二者的组成有关,对于金属 液和熔渣中不溶解的组分,如 SiO 2 、 CaO 、 Al 2 O 3 等,其含 量变化时对 σ 1,2 没有显著的影响。而熔渣中加入能溶于两 液相中的组成物,如 FeO 、 FeS 等,则能使 σ 1,2
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