混凝土楼盖设计.ppt

混凝土结构与砌体结构设计 华中科技大学土木工程与力学学院 胡幸生 2011.02.17 11–59 第11章 楼盖——§11.3 双向板肋梁楼盖——11.3.4双向板的截面设计与构造要求 内力功： 由（1）式得： 11–60 第11章 楼盖——§11.3 双向板肋梁楼盖——11.3.4双向板的截面设计与构造要求 整理得： （3）设计公式 （11-28） 公式（11-28）给出了一个单跨四边固结双向板极限荷载和极限弯矩之间的关系。这个公式可以直接用于工程中的复核问题，还不适合用于解决工程中的设计问题。 下面介绍怎样将塑形法用于实际工程的设计问题中。 因为只有一个公式，只能求解一个未知量，所以求解前需要事先确定其它相关参数。 令： 第11章 楼盖——§11.3 双向板肋梁楼盖——11.3.4双向板的截面设计与构造要求 代入式（11-28），得 （11-33） 设计中，宜取 ，β＝1.5～2.5（通常取β＝2.0） 控制两个方向跨中正弯矩的比值与弹性理论得出的比值接近。 为了节省钢筋和配筋方便，由经验获得的值。 11–61 11–28 第11章 楼盖——§11.2 现浇单向板肋梁楼盖 4.支座弯矩和剪力设计值 问题的提出 取支座边缘处内力作设计值 详P.36，式（11-5）、（11-6）、（11-7） 11–29 第11章 楼盖——§11.2 现浇单向板肋梁楼盖 11.2.4 超静定结构的塑性内力重分布 脆性破坏与塑性破坏 脆性材料 塑性材料 11–30 第11章 楼盖——§11.2 现浇单向板肋梁楼盖 ∴结构破坏 ∴结构还能增加荷载 ∴ 我们常常把此时的内力变化称之为：塑性内力重分布 极限承载力比值 结论：对于静定结构，脆性破坏与塑性破坏的最大承载力相同； 对于超静定结构，脆性破坏与塑性破坏的极限承载力不同。 11–31 第11章 楼盖——§11.2 现浇单向板肋梁楼盖 混凝土梁、板的塑性性能 混凝土板一般都有较好的塑性性能； 塑性铰 钢筋混凝土塑性铰 （1）M=My时，进入塑性铰状态。此时弯矩的增量不大，但转角的增量很大。 （2）ρ低，铰的转动能力大， ρ高，铰的转动能力小。 梁设计控制的好，也能获得较好的塑性性能。 ——承受一定的弯矩，并沿弯矩作用方向转动的铰 。 11–32 第11章 楼盖——§11.2 现浇单向板肋梁楼盖 （3）具有方向性，不能无限转动 （4）塑性铰具有一定的长度：Lp 影响内力重分布的因素 充分与不充分的内力重分布 所以在考虑塑性内力重分布的设计中，一定要保证混凝土塑性铰具有充分的转动能力。为了保证塑性铰的转动能力，要注意下面问题： （1）要限定受压区的高度。 （2）注意斜截面承载能力。 （3）注意正常使用条件对塑性铰转动量的限制——过大的转动，必然伴随出现较大的变形和裂缝，所以一般正常使用阶段不应出现塑性铰。 考虑内力重分布的意义和适用范围 11–33 第11章 楼盖——§11.2 现浇单向板肋梁楼盖 意义：P.41，（1），（2），（3），（4） 概括为： （1）可以使混凝土结构的内力计算和截面设计相协调。 （2）克服支座钢筋拥挤的现象，简化配筋构造，方便施工，实现设计预期的要求。 适用范围：P.41，（1），（2），（3），（4） 11.2.5 连续梁、板按调幅法的内力计算 怎样考虑塑性内力重分布 （1）极限平衡法、塑性铰法 （2）变刚度法 （3）强迫转动法 （4）弯矩调幅法 （5）非线性的全过程分析 方法 方法上最简单，容易掌握 11–33 第11章 楼盖——§11.2 现浇单向板肋梁楼盖 1. 弯矩调幅法的设计步骤 （1）按弹性法计算控制截面的最不利内力——即求内力包罗图 （2）对各支座弯矩调幅 β—调幅系数，不宜超过0.2 （3）跨中弯矩取下面两者中的较大值 a. 弹性计算结果的跨中最大弯矩 b. M0—按简支梁计算的跨中弯矩 （4）调幅后，支座和跨中截面的弯矩值均应不小于M0/3 （5）各控制截面的剪力设计值按荷载最不利布置和调幅后的支座弯矩由静力平衡条件计算确定 11–34 第11章 楼盖——§11.2 现浇单向板肋梁楼盖 2.用调幅法计算等跨连续梁、板 （1）等跨连续梁 各跨跨中和支座截面的弯矩设计值，按下式计算： 均布荷载 集中荷载 式中：L0值见P.44表11-4；参数 αm、η见表11-1，11-2 各支座边缘的剪力设计值，按下式计算： 均布荷载： 集中荷载 式中参数αV见表11-3 表中系数是考虑折算荷